Рефераты по БЖД

Анализ опасных и вредных факторов на производственном участке

Расход подтекающей к зонту тепловой струи определяется по формуле:

(3.12)

где Lk – расход подтекающей к зонту тепловой струи, м³/ч;

Qk – часовое количество тепла, выделяемого источником, кДж ⁄ ч;

z – расстояние от нагретой поверхности до воздухоприемного сечения зонта, м;

Fи – площадь источника, м ²;

Fз – площадь сечения зонта, м ².

м³/ч.

Так как z ‹ 2, 8 то площадь сечения зонта должна быть принята равной 1,4∙Fи, что соответствует диаметру зонта 1400 мм [5, с. 134].

Расход отсасываемого воздуха от 2 печей ИЧТ 6:

Lз = Lк∙2, (3.13)

где Lз – расход отсасываемого воздуха от 2 печей ИЧТ 6, м³/ч.

Lз = 7 136∙2= 14 272 м³/ч.

б) теплопоступления от остывающего металла (продукции)

Qмат = [Gмат·C·(t1-t2)]/z, (3.14)

где Qмат – теплопоступления от остывающего металла (продукции), Вт;

G мат – количество остывающего металла, кг/ч;

С – теплоемкость материала, кДж/(кг·оС);

t1 = tнач – начальная температура материала, оС;

температура для теплого периода года:

t2 тп = 25 оС;

z – время, в течении, которого происходит остывание, ч.

Qмат. тп = [1 000·0,18· (1000-25)] / 3= 58 500 Вт = 58,5 кВт.

Общие теплопоступления:

Qобщ = Qпечи + Qмат, (3.15)

Qобщ = 40 000 + 58 500 = 98 500 Вт = 98,5 кВт.

Необходимый воздухообмен при теплопоступлениях:

L′ = Q/[Cρ(ty-tн)], (3. 16)

где L′– воздухообмен при теплопоступлениях, м3/ч;

Q – общие теплопоступления в помещении, кДж/ч;

C – теплоемкость воздуха, кДж/кгºС;

ρ – плотность воздуха, кг/м3;

ty и tн – температуры удаляемого и приточного воздуха, ºС.

L = 98,5·3 600/[1·1,2·(38-22,2)] = 18 702 м3/ч.

Количество воздуха проходящего через систему вентиляции или вентилятор, определяют по формуле:

, (3. 17)

где Lв – количество необходимого вентиляционного воздуха, м3/ч;

tв – температура воздуха в рабочей зоне помещения, °С;

t – температура воздуха, проходящего через вентилятор, °С.

м3/ч.

Приток и удаление воздуха в помещение литейного цеха осуществляется проточной камерой 2ПК 20 с оросительной секцией.

Пользуясь характеристиками вентиляторов, которые были заложены в существующем проекте, выбирается вентилятор В – Ц4-70 – 10 – вентилятор радиальный [7].

2 Мероприятия по защите рабочих при тепловом облучении

Воздушное душирование следует предусматривать на постоянных рабочих местах с интенсивностью облучения 350 Вт и более. Воздух,

выходящий из душирующего патрубка, должен омывать голову и туловище человека с равномерной скоростью и иметь одинаковую температуру [8].

Определяется отношение разности температур Рт по формуле:

Рт =, (3.18)

где tр.з – температура в рабочей зоне, оС;

tр – нормируемая температура воздуха на рабочем месте , оС;

tо – температура воздуха на выходе из душирующего патрубка, оС;

tо = tохл +tп (здесь tохл – температура воздуха на выходе из оросительной камеры после адиабатического охлаждения, оС, tохл =17 оС; tп – нагрев воздуха в вентиляторе и воздуховодах между оросительной камерой и душирующим патрубком – принимается не менее 1,5 оС),

tо = 17 + 1,5 = 18,5 оС.

Рт =

Принимается к установке душирующий патрубок ППД и по таблице XIV.8 [6] определяются коэффициенты n = 4,5 и m = 6,3.

Рисунок 3.6 – Душирующий патрубок с верхним подводом воздуха, расположение воздушной завесы.

Площадь выходного сечения патрубка определяется по формуле:

Fо = (3.19)

где х – расстояние от душирующего патрубка до рабочего места, м;

х = 2м.

Fо =м 2.

Устанавливается ближайший патрубок ППД – 10 с Fо = 0,41 м 2.

Определяется скорость движения воздуха на выходе из патрубка по формуле:

vо = (3.20)

где vр – скорость движения воздуха, м/с;

vР = 1,5 м/с (скорость движения воздуха при тепловом облучении 600 – 1200 Вт/м2).

vо = м/с.

Объемный расход воздуха, выходящего из душирующего патрубка определяется по формуле:

L = 3600·Fo ·vо , (3.21)

Объемный расход воздуха, выходящего из душирующего патрубка, составит:

L = 3600·0,41·1,9=2804 м3/ч.

При тепловом облучении необходимо применять средства индивидуальной защиты [9].

Костюм для рабочих горячих цехов, представленный на рисунке 3.6 состоит из двубортной широкого покроя куртки и брюк. Спецодежду рабочих горячих цехов изготавливают из сукна [10].

Для защиты головы от перегрева и ожогов применяют шляпы с широкими полями из войлока или грубого сукна [11].

Для защиты ног применяют специальную обувь. Обувь должна легко сниматься с ноги и иметь застежки (но не шнуровки). Обувь должна иметь подошву хромового дубления (но не резиновую). Для уменьшения скольжения ходовая часть подошвы выполняется рифленой.

Для защиты лица и глаз используют щитки из органического стекла.

Для снижения теплового облучения необходимо увеличить расстояние между рабочим и источником излучения.

Для защиты работающих от теплового потока используют теплозащитные устройства. В данном случае печи оборудованы защитными экранами. Средства защиты должны обеспечивать интенсивность теплового потока на рабочих местах не более 140 кВт ⁄ м² [15].

Одним из основных средств защиты от теплового излучения является тепловая изоляция плавильных и раздаточных печей. Тепловая изоляция плавильных и раздаточных печей может быть теплоотводящая (устройство, охлаждаемое из металлической сетки или из металлических цепей), теплопоглощающая (устройство из стальных заслонок или щитов, облицованных асбестом, легковесом и др.).

3 Мероприятия по охране труда на участке плавки и заливки

Мероприятия по технике безопасности на участке плавки и заливки следующие:

Каркас индукционной печи изолирован от витков индуктора.

Кабели, подводящие ток к индуктору печи, изолированы и ограждены.

Механизм наклона печи снабжен ограничителем наклона печи и тормозом, обеспечивающим немедленную остановку печи во время ее наклона в любом положении, а также остановку печи во время ее наклона в случае перерыва в питании электроэнергией.

Перейти на страницу номер:
 1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15 
 16 


Другие рефераты:

© 2010-2016 рефераты по безопасности жизнедеятельности