Рефераты по БЖД

Анализ пожарной опасности процесса получения полипропилена методом низкого давления

в) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат, по прямому и обратному потокам в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов.

Расчетное время отключения трубопроводов определяют в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии.

Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным:

- времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов;

- 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов;

- 300 с при ручном отключении;

г) происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на пол определяется (при отсутствии справочных данных), исходя из расчета, что 1 литр смесей и растворов, содержащих 70 % и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 м2, а остальных жидкостей — на 1 м2 пола помещения;

д) происходит также испарение жидкости из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, и со свежеокрашенных поверхностей;

е) длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с.

rг,п — плотность газа или пара при расчетной температуре tp, кг × м–3, вычисляемая по формуле

где М — молярная масса, м3 × кмоль–1;

V0 — мольный объем, равный 22,413 м3 × кмоль–1;

tр — расчетная температура, °С.

В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры tр по каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее равной 61 °С;

Сст — стехиометрическая концентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, % (объемных), вычисляемая по формуле

где

— стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания;

nС, nH, nО, nX — число атомов С, Н, О и галоидов в молекуле горючего;

Для помещения промежуточной емкости стирола-сырца:

- горючий компонент – стирол (ЛВЖ), поступление других горючих веществ исключается, т.к. водород отводится по вакуумной линии из сепаратора после холодильника конденсатора;

- максимальная абсолютная температура воздуха согласно заданию +25 oC, за расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (Москва) согласно СНиП 2.01.01-82 tр = 37 ° С.

Обоснование расчетного варианта наиболее неблагоприятного в отношении взрыва периода:

- происходит расчетная авария емкости поз 8.;

- все содержимое аппарата поступает в помещение;

- происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат, по прямому и обратному потокам (dтрв=75 мм=0,075м) течение времени (300 с – ручное отключение), необходимого для отключения трубопроводов.

Масса паров жидкости m, поступивших в помещение определяем из выражения:

где mр — масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг;

Vж =0,8(3,142,2 2 х2,7)/4=8,208м3=8208л=5х7=35м2, т.к. принимаем площадь розлива стирола равной площади помещения. Можно оградить поддоном. Расчет ведем без учета утечки стирола из трубопроводов.

где W — интенсивность испарения, кг × с–1 × м–2;

Fи — площадь испарения, м2, определяемая в соответствии с А.1.2 в зависимости от массы жидкости mп, вышедшей в помещение.

Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (А.11) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работ.

Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше расчетной температуры (окружающей среды) ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле

где h — коэффициент, принимаемый по таблице А.2 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения;

Рн — давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости tр, определяемое по справочным данным, кПа.

Таблица А.2

Значение коэффициента h в зависимости от скорости и температуры воздушного потока

Скорость воздушного

потока в помещении, м × с–1

Значение коэффициента h при температуре t, °С, воздуха в помещении

10

15

20

30

35

0,1

3,0

2,6

2,4

1,8

1,6

0,2

4,6

3,8

3,5

2,4

2,3

0,5

6,6

5,7

5,4

3,6

3,2

1,0

10,0

8,7

7,7

5,6

4,6

Рн=1,647кПа

Кн — коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения. Допускается принимать Кн равным трем.

Таблица А.1

Значение коэффициента Z участия горючих газов и паров в горении

Вид горючего вещества

Значение Z

Водород

1,0

Горючие газы (кроме водорода)

0,5

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры вспышки и выше

0,3

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при наличии возможности образования аэрозоля

0,3

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при отсутствии возможности образования аэрозоля

0

Перейти на страницу номер:
 1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13 


Другие рефераты:

© 2010-2016 рефераты по безопасности жизнедеятельности