Проектирование пассивной противопожарной защиты производственного здания

Произведем расчет объёма пламени по формуле 3.16 [19]:

где μν – коэффициент, определяющий степень заполнения объема помещения взрывоопасной смесью и ее участие во взрыве; р.нкп.,р.max −концентрационные пределы горючего вещества( принимаются согласно приложения Б [18]) Замена салонного фильтра ауди q7 инструкция в фотографиях по замене салонного фильтра.

Так как Vпл меньше Vпом ,значит согласно условия 3.19 [19] принимаем что Vг.пом = Vпл.

Показатель интенсификации взрывного горения определяется в зависимости от величины объема, занимаемого оборудованием и строительными конструкциями в объеме помещения θз и объема Vг.пом. Для малогабаритного и крупногабаритного оборудования и строительных конструкций он составляет и соответственно.

В связи с тем, что в условии не задано процентное соотношение между крупногабаритными и малогабаритными строительными конструкциями и оборудованием, принимаем на основе допущений, что 60% занимают крупногабаритные строительные конструкции и оборудование, а 40% - малогабаритные строительные конструкции и оборудование.

Промежуточное значение показателя интенсификации взрывного горения определяется по формуле 3.20 [19]):

Расчетная скорость распространения пламени Up определяется по формуле 3.22 [19]:

Так как меньше 40 м/с и больше 0,15 м/с, то допускаемое избыточное давление в помещении при взрывном горении смеси принимаем согласно таблице 3.4 [19] равным 5 кПа.

Расчетная степень сжатия продуктов горения при взрывном горении смеси в замкнутом объеме определяется по формуле 3.24 [19]:

Численное значение расчетных коэффициентов и определяются по формулам 3.25 и 3.26 [19]:

Коэффициент βμ, учитывающий степень заполнения объема помещения взрывоопасной смесью определяется в зависимости от величины коэффициента μν по таблице 3.5 [19]:

так как µ1<µv<µ2 (0,0072<0,0342<0,1635) значит:

Коэффициент учитывающий влияние формы помещения и эффекта истеченя продуктов горения взрывоопасной смеси (так как µv <µ2 ) равен:

=

где bп — ширина помещения, м; hп — высота помещения, м.

Расчетная плотность газа во взрывоопасном помещении перед воспламенением определяем по формуле 3.27 [19]:

В качестве легкосбрасываемых конструкций применяем окна ОПД1С 2,4-2,4 ССП размером 2,4×2,4 метра(рисунок 2) с одинарным остеклением толщиной 5 мм (приложение А(рис.А2) [20]).

Рис.2

Расчетные размеры остекления определяются в зависимости от фактических размеров остекления по формулам 3.29;3.30 [19]:

(2.28)

(2.29)

где апр – размер оконного проема в направлении меньшей стороны стекла, м; bпр – размер оконного проема в направлении большей стороны стекла, м; hст – толщина стекла, м.

Площадь стекла Sст определяется по формуле 3.31 [19]:

(2.30)

где аст – расчетный размер меньшей стороны стекла, м; bст – расчетный размер большей стороны стекла, м.

Коэффициент λст определяется по формуле 3.32 [19]:

(2.31)

Методом линейной интерполяции определяем, что коэффициенты КSH и Кλ равны 0,25 и 1,15 соответственно.

где КSH – коэффициент, устанавливающий взаимосвязь между площадью и толщиной стекла, используемого для устройства ЛСК; Кλ – коэффициент, определяемый в зависимости от соотношения сторон листа стекла.

Величина приведенного давления вскрытия одинарного оконного остекления определим по формуле 3.33 [19]:

(2.32)

Минимальная площадь ЛСК определяется по формуле 3.34 [19]:

(2.33)

где Uн.р. – расчетная нормальная скорость распространения пламени, м/с;

α – показатель интенсификации взрывного горения;

εc – расчетная степень сжатия продуктов горения при взрывном горении смеси в замкнутом объеме;

βμ – коэффициент, учитывающий степень заполнения объема помещения взрывоопасной смесью;

Кф – коэффициент, учитывающий влияние формы помещения и эффекта истечения продуктов горения взрывоопасной смеси;

Vсв – свободный объем помещения, м3;

ρ0 – расчетная плотность газа в помещении перед воспламенением, кг/м3;

ΔРдоп – допускаемое избыточное давление в помещении при взрывном горении смеси, кПа.

По методу линейной интерполяции получаем, что коэффициент вскрытия остекления при взрыве равен 0,627 (таблица 3.9 [19]).

Площадь ЛСК в наружном ограждении взрывоопасного помещения при использовании одинарного остекления определяется по (формуле 3.35 [19]):

(2.34)